Il a été établi [20] que le schéma de conversion du chlorure de potassium décrit ci-dessus s’applique lorsqu’on utilise du sulfate de sodium, qui est formé en tant que déchet de la production de substituts de graisses synthétiques. Une condition préalable au traitement de ces déchets dans le sul- [p.231]
TABLEAU III. 15. Composition des phases liquide et solide formées lors de la conversion du chlorure de potassium en sulfate de sodium [c.85]
Schéma technologique de conversion (Fig. 111. 21). Le chlorure de potassium et le sulfate de sodium des bacs] et 2 sont alimentés par des distributeurs de plaques dans le réacteur de conversion 3 à l'aide d'un agitateur à cadre. Voici la solution mirabilite et une solution épurée, semi- [c.83]
Les besoins de l'URSS en matière d'agriculture et d'engrais à base de potasse étant de plus en plus importants, des méthodes de conversion pour la production de sulfate de potassium sont en cours de développement et d'introduction dans l'industrie, tant en Union soviétique qu'à l'étranger. Les méthodes les plus populaires sont la conversion du chlorure de potassium en sulfate de sodium et en acide sulfurique. [c.300]
À l'avenir, en URSS, des minerais de polyhalite du gisement Zhilyansky (dans la RSS du Kazakhstan) devraient être impliqués dans la production d'engrais potassiques sans chlore. Leur traitement peut être réalisé avec la production de sulfate de potassium et de magnésium de potassium. Le polygalith se dissout très lentement dans l'eau et sa dissolution ralentit encore plus dans les solutions saturées en Na 1. Par conséquent, le minerai de polyhalite est préalablement lavé à partir de chlorure de sodium et calciné à 500 ° C. Le traitement ultérieur du minerai comprend 1) la lixiviation des sulfates de potassium et de magnésium avec de l'eau et des solutions chlorhydriques à 100 ° C, la séparation de la liqueur du gypse et son lavage 2) l'élimination de la liqueur et la conversion du sulfate de magnésium en sulfate de potassium à 55 ° C avec addition de CS ( lors de la libération du calimagnese, il n'est pas nécessaire d'ajouter du KC1 - une liqueur dégraissée est refroidie à 20-25 ° C, la shenit est séparée et séchée et la liqueur mère est renvoyée dans le parquet) 5) traitement des liqueurs de chlore et de magnésium. [c.276]
Une méthode a été développée pour la production de sulfate de potassium lors de la transformation de l'alunite en alumine et en acide sulfurique selon le schéma de réduction VAMI, selon laquelle un mélange de sulfates de potassium et de sodium avec un rapport K2SO4 N32804 d'environ 1 est libéré pendant l'évaporation des solutions de travail. le potassium. La différence entre ce procédé et les procédés de conversion connus par la glaserite est l’évaporation et la cristallisation sous vide des liqueurs mères de glaserite avec libération des sels de retour (glaserite et chlorure de potassium) et la production d’aliments, de sel et d’une portion supplémentaire de sels de retour à partir de la liqueur finale. La dernière étape du processus se déroule également avec évaporation et cristallisation sous vide en utilisant une solution en circulation dans un cycle fermé [c.183]
Rns. Iii. 16. Image du processus de conversion du chlorure de potassium en sulfate de sodium sur le schéma du système K, Na + llr, S0 -, H O. [c.81]
Considérons l’influence sur les processeurs du processus de conversion des impuretés de chlorure de sodium présentes dans l’epspsite. De la fig. Iii. 24 que l'augmentation de la teneur en chlorure de sodium dans l'epsomite entraîne une augmentation de sa consommation (courbe 5) et que la quantité d'eau introduite dans le processus augmente également (courbe 4). Tout cela conduit à une augmentation significative de la liqueur de chenite éliminée du processus (courbe 7) et à une diminution de l'utilisation de potassium (de 83,4 à 78,6%) et d'ion sulfate (de 66 à 54%) (voir Fig. III. 20 ) [49]. [c.88]
Le sulfate de potassium formé dans les réacteurs est déshydraté dans des centrifugeuses en continu fabriquées par Bird et séché dans des séchoirs à tambour 5. La liqueur au sulfate est évaporée dans un appareil de combustion immergeable 7 prn 80–90 ° С. Le degré d'évaporation de la liqueur est déterminé par la teneur en chlorure de sodium qu'elle contient, la quantité d'eau évaporée devant être telle que, lors du refroidissement ultérieur de la solution à 30 ° C, elle ne cristallise pas. La suspension cristallisée par évaporation de la liqueur de sulfate de langbéine et de chlorure de potassium est refroidie à 30 ° C dans un cristallisoir à vide à deux étages 8. Parallèlement, la langbéine est recristallisée dans de la leonite. Ensuite, la suspension est concentrée dans le puisard Dorr 9, filtrée sur un filtre à vide à tambour 10 et servie sur la phase de conversion de la langbeinite d'origine. [c.78]
Ce produit ne répond pas aux exigences de GOST pour le sulfate de sodium technique, a une odeur désagréable et contient un certain nombre de composés organiques toxiques. Réalisé en VNIIG a montré la possibilité d'utiliser ce produit pour le processus de conversion au chlorure de potassium, à condition d'en éliminer les composés organiques par traitement thermique à 650-700 ° C. L'élimination de la soude du sulfate de sodium calciné lors de la première étape de conversion en le neutralisant avec de l'acide sulfurique entraîne une augmentation de la teneur en sulfate de sodium dans les solutions de 29 à 30%. [c.86]
Production de sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate natif Voir les pages où le terme Conversion du chlorure de potassium en sulfate de sodium est mentionné: [c.300] [c.699] [c.293] Voir les chapitres dans:
Engrais contenant du potassium:.production de chlorure ou de sulfate de potassium ou de leurs sels doubles ou mélangés - C05D 1/02
Brevets dans cette catégorie
L 'invention concerne la technologie de production d' engrais NPK complexe pour la betterave à sucre et peut être utilisée en agriculture. L'engrais complexe granulaire contient du chlorure de potassium, du chlorure de sodium et un additif. Les phosphates d'ammonium et le sulfate d'ammonium sont utilisés comme additifs. Le rapport des composants dans l'engrais,% en poids: chlorure de sodium 5-8, chlorure de potassium 24-26, phosphates d'ammonium 23-24, humidité 0.8-1.2, sulfate d'ammonium - le reste. L'invention permet d'augmenter le rendement et la teneur en sucre de la betterave à sucre. 1 onglet.
L'invention concerne un procédé de production d'un engrais de potassium sans chlore. L’essence de la méthode consiste en un traitement du chlorure de potassium avec de l’acide fluorosilicique, une séparation du fluorure de potassium et de silicium par filtration et un traitement thermique à une température non inférieure à 975 ° C pendant au moins 1,0 heure pour obtenir du tétrafluorure de silicium et du fluorure de potassium. Le tétrafluorure de silicium est absorbé par l'eau et l'acide fluorosilicique obtenu est renvoyé en tête de processus, le fluorure de potassium est traité avec un composant contenant du calcium pour produire un engrais de potassium sans chlore. Le sous-produit de fluorure de calcium peut servir de matière première idéale pour la production de fluorure d'hydrogène. La méthode vous permet de créer une nouvelle technologie pour la production d’engrais potassiques sans chlore, qui peuvent être utilisés en tant que composants contenant du potassium pour des engrais complexes contenant du potassium et sans chlore. 2 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne la technologie de traitement de la flottation de la sylvinite et des procédés halurgiques. Le procédé d'obtention d'un engrais de potasse granulé comprend le mélange de chlorure de potassium à grain fin avec un liant dans un mélangeur, puis le laminage dans un broyeur à tambour, le séchage et la classification. En tant que liant, des émulsions aqueuses de résines d’urée-formaldéhyde et de lignosulfonates ou de Polyacrylamide sont utilisées avec un rapport des composants de 1: 1-2 et 1: 0,017-0,02, en une quantité de 0,2-1,0% en poids de chlorure de potassium. La teneur en humidité du mélange introduit dans la granulation est de 7-15%. La méthode se caractérise par un rendement accru en granulés de taille commerciale (-4) - (+ 2 mm) - supérieurs à 60%, présentant une résistance mécanique élevée (4,2 à 4,6 MPa). Le procédé permet d’augmenter le rendement de la fraction de produit et d’augmenter la résistance des granulés. 1 ch f-ly, 1 onglet.
L 'invention concerne des techniques de production d' engrais minéraux et peut être utilisée dans la technologie du sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d 'ammonium dans un environnement aquatique lors du traitement de solutions en excès pour engrais complexes. Le procédé implique l’interaction de solutions de sulfate d’ammonium avec une suspension de chlorure de potassium avec libération de sel double de sulfate de potassium et d’ammonium, son traitement avec une solution de sel de potassium à 5-15%, la séparation du sulfate de potassium formé de la liqueur mère et la direction du stade de production de double sel, le lavage du sulfate solution de potassium de sel de potassium, déshydratation de la solution à partir de l'étape de séparation du sel double de sulfate de potassium et d'ammonium pour obtenir un engrais complexe. La déshydratation de la solution est effectuée dans des évaporateurs à double paroi à la pression atmosphérique jusqu'à ce que la teneur en sel de la solution à évaporer ne dépasse pas 50%, puis sous vide lorsque la teneur en solides de la solution à évaporer est de 5 à 20% et que la phase solide est séparée de la suspension résultante par hydroclassification et filtration pour produire de l'azote complexe - engrais potassique et la phase liquide est remise en déshydratation. Comme solution de sel de potassium, on utilise des solutions de chlorure ou de sulfate de potassium. Le résultat technique consiste à simplifier le processus en déshydratant la solution obtenue après isolement du sel double de sulfate de potassium et d'ammonium afin de produire un engrais. 1 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne un procédé de production de sulfate de potassium granulé utilisé dans l'industrie chimique pour la production d'engrais minéraux et dans l'agriculture en tant qu'engrais contenant du potassium sans chlore. Le procédé d'obtention de sulfate de potassium granulé consiste à pulvériser le composant liant sur la poudre sèche de sulfate de potassium tout en agitant dans un mélangeur-granulateur, puis à sécher les granulés obtenus jusqu'à une teneur en humidité résiduelle ne dépassant pas 1%. En tant que composant liant utilisant du verre de potasse liquide ou sa solution aqueuse à 50% en poids, à base de 100 g de sulfate de potassium, au moins 8 g de liant. Après avoir pulvérisé le composant liant, un sulfate de potassium sec est introduit dans un alimentateur à vis pour assurer la croissance des granules. L’invention permet d’obtenir du sulfate de potassium granulé sous forme de produit non collant et non poussiéreux présentant une distribution granulométrique et une densité apparente stables, avec une teneur élevée en substance principale (K2 O - pas moins de 51%) 1 C. f-ly, 2 onglet.
L'invention concerne le domaine des engrais, en particulier du chlorure de potassium ayant une couleur distinctive. L’essence de la méthode réside dans le fait que la coloration de la flottation au chlorure de potassium est réalisée avec une suspension comprenant un pigment d’oxyde de fer et du métasilicate de sodium avec addition d’eau pour assurer une répartition uniforme du pigment à la surface du cristal de sel, tandis que le traitement est effectué sur un matériau humide avant séchage. Traité dans le mélangeur, le produit en suspension est envoyé au séchage, puis traité avec une solution d'agent anti-agglomérant et d'élimination de la poussière. Le résultat technique consiste à obtenir du chlorure de potassium de coloration de couleur rouge-brun flottant avec un degré élevé de fixation du colorant à la surface des cristaux. 2 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention permet d'obtenir du chlorure de potassium de flottation ayant une couleur rouge-brune caractéristique et les propriétés physiques et mécaniques nécessaires. La coloration du chlorure de potassium par flottation est réalisée avec une suspension comprenant un pigment d’oxyde de fer et de la soude carbonique avec addition d’eau pour assurer une distribution uniforme du pigment à la surface du cristal de sel. Le traitement est effectué sur un matériau humide avant séchage. Le produit traité en suspension avec une boue est envoyé pour séchage, puis il est traité avec une solution d'agent anti-agglomérant et d'élimination de la poussière en quantité correspondant à un produit non peint. Le procédé offre la possibilité d’obtenir un produit de couleur brun-rouge et possédant les propriétés physiques et mécaniques requises. 2 HP FF, 1 onglet.
L'invention vise à obtenir du KCl aggloméré. Le procédé d'obtention de chlorure de potassium aggloméré à partir de chlorure de potassium fin consiste à introduire dans le concentré humide un réactif qui favorise l'agglomération, à mélanger le mélange et à le sécher dans un appareil de séchage. Le chlorure de potassium, qui se forme lors du traitement du minerai de sylvinite, est utilisé comme concentré humide. La poussière cyclonique capturée au stade de l'épuration à sec des gaz de combustion d'un appareil de séchage est introduite dans le concentré humide. Avant le séchage, le mélange est passé dans un turbolopacteur-granulateur afin d'homogénéiser le mélange en fonction de la composition, de l'humidité et de l'activation mécanique des particules de chlorure de potassium afin de produire des granulés. granules. L'invention permet d'obtenir du KCl aggloméré présentant les propriétés souhaitées. 1 HP FF, 1 onglet.
L'invention concerne la technologie de production d'engrais minéraux de potasse, à savoir la technologie d'échange d'ions pour la production d'engrais de potassium sans chlore, et peut être utilisée dans l'industrie agrochimique et l'agriculture. Dans le procédé de fabrication d’engrais minéraux de potassium sans chlore, comprenant l’utilisation d’au moins deux colonnes échangeuses d’ions avec cationite, dont une passe à travers une solution de chlorure de potassium et le cationite est transféré de la forme ionique de tout composant auxiliaire à la forme potassium, en même temps qu'une solution passe à travers la seconde colonne sel exempt de chlore du composant auxiliaire spécifié, et transfert de l'échangeur de cations de la forme potassium à la forme du composant auxiliaire, utiliser des colonnes avec un lit fixe de résine cationique, la solution de chlorure de potassium et la solution contenant le sel non chloré du composant auxiliaire sont passées alternativement, tandis que la résine cationique est choisie de telle sorte que sa sélectivité pour le composant auxiliaire soit inférieure à la sélectivité en potassium, la concentration du sel non chloré spécifié du composant auxiliaire dans la solution spécifiée étant supérieure à la concentration de l'agent saturé solution de sel de potassium sans chlore, alternativement à la sortie des première et deuxième colonnes, une solution sursaturée de sel de potassium sans chlore, otorrhée reposer pour la cristallisation spontanée de la solution de sel de potassium exempt de chlore obtenu dans chaque cycle, après la séparation des sels de potassium de chlore sans précipité, combinée avec une solution de ces sels non-chlore composant auxiliaire avant de passer à travers chacune des colonnes. La méthode garantit l'absence de déchets, la possibilité d'utiliser les déchets de production de potasse et les eaux usées comme source de potassium, de réduire le coût de la production d'engrais potassiques à échange ionique grâce à l'obtention de produits finis sous forme d'engrais solides, ainsi que d'éliminer la perte de réactifs chimiques précieux. 6 HP FF, 3 Ill., 1 tab.
L'invention concerne des compositions d'engrais azoté-potassium, comprenant des composants contenant de l'urée et du potassium, ainsi que des procédés pour les préparer, pouvant être utilisées dans l'agriculture et l'industrie chimique. L'engrais azote-potassium comprend l'urée et le composant contenant du potassium, qui est un mélange de sulfate et de chlorure de potassium dans le rapport suivant:% en poids: (NH2)2AVEC en termes de N 12-43, le mélange K2SO4 et KSl en termes de K2Environ 3-40. Le procédé d'obtention d'un engrais azote-potassium consiste à mélanger de l'urée sous forme de solution avec un mélange de sulfate et de chlorure de potassium dans un granulateur à tambour à 100-140 ° C et la vitesse de chute de la température du produit granulé sur la longueur du tambour est de 1,9-3,8 ° C / m. En conséquence, les propriétés physico-mécaniques et agrochimiques de l'engrais azoté-potassium sont étendues et la gamme de cultures agricoles est élargie pour une utilisation efficace. 2 sec. et 1 z. f-ly.
L'invention concerne le domaine de la production d'engrais potassiques à partir de minerais de sylvinite par le procédé de flottation. L’essence de la méthode réside dans le fait que la classification du produit mousseux est réalisée conjointement avec la centrifugeuse, le filtrat et le lavage du filtre à vide, après déshydratation du concentré, et que la fraction inférieure à 0,1 mm est épaissie et déclimée, et que la fraction supérieure à 0,1 mm est alimentée. nettoyage. Le résultat technique consiste à augmenter la qualité du produit et à réduire la perte de produit utile. 1 dw., 2 onglet.
L'invention concerne une technique de traitement du chlorure de potassium fin formé lors de la fabrication d'engrais potassiques à partir de minerais de sylvinite. Le procédé implique la dissolution de chlorure de potassium fin dans de l'eau pour obtenir une suspension, puis le séchage de la suspension avec W: T = 0,7-1,5 dans un appareil à lit fluidisé à 110-135 ° C, le séchage de la suspension étant effectué conjointement avec le chlorure de potassium filtré. la proportion de la suspension dans le matériau entrant dans le séchage est de 10 à 90%, tandis que la suspension est préparée en utilisant de l'eau ou une solution de chlorure de potassium, obtenue, par exemple, dans un système d'épuration des gaz humides du même appareil. Le procédé implique également l’utilisation de la poussière de cyclone générée dans l’appareil à lit fluidisé avec déshydratation conjointe du chlorure de potassium filtré et de la suspension. Le résultat technique consiste à simplifier le processus en obtenant du chlorure de potassium aux propriétés physicomécaniques améliorées, ainsi qu’à réduire le contenu de classes finement dispersées. 2 ch f-ly, 1 onglet.
L 'invention concerne le domaine de la production d' engrais minéraux sans poussière et peut être utilisée dans des entreprises produisant de la potasse et d 'autres engrais minéraux. La méthode consiste à traiter l'engrais avec un suppresseur de poussière, basé sur une fraction d'huile dont le point d'ébullition est supérieur à 250 ° C, contenant environ 20% de substances bouillant dans l'intervalle de température allant de 190 à 250 ° C, à raison de 0,05 à 0,5% en poids de l'engrais. L'utilisation de la méthode ci-dessus permet de réduire la teneur en fractions de poussière, par exemple, lors du traitement du chlorure de potassium, leur teneur diminue de 15 fois, de réduire la consommation de réactif et d'améliorer les propriétés physicomécaniques des engrais. 1 onglet.
L 'invention concerne une technique de production d' engrais minéraux, en particulier une technologie permettant de produire du sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d 'ammonium en milieu aqueux, en traitant les solutions en excès pour l' engrais complexe NPK. Le procédé implique l’obtention de sulfate de potassium et d’engrais complexes et comprend l’interaction de la solution de sulfate d’ammonium et de la suspension de chlorure de potassium, l’isolation du double sel de sulfate de potassium et d’ammonium et son traitement avec une solution de chlorure de potassium à 5-15%, la séparation du sulfate de potassium résultant de la liqueur mère, le lavage et le retour de la liqueur mère. une solution pour la préparation d'une suspension de chlorure de potassium, et la solution obtenue après séparation du sel double est chauffée et, sous agitation vigoureuse, ajouter du phosphate d'ammonium en une quantité suffisante pour garantir le ratio K2À propos de: P2O5 dans une solution de 1,0: (1,0 - 3,0), puis du chlorure de potassium finement dispersé est ajouté à la solution en quantité suffisante pour assurer un rapport donné K2À propos de: P2O5 dans l'engrais, la suspension résultante est pulvérisée et séchée. En tant que chlorure de potassium fin, on peut utiliser la poussière de cyclone provenant d’enrichisseurs de potasse. Le procédé permet simultanément au sulfate de potassium d’obtenir une composition homogène d’engrais NPK complexe avec un rapport donné de nutriments à partir de solutions en excès de production de sulfate de potassium. 1 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne la technologie des engrais minéraux sans poussière et peut être utilisée dans des entreprises produisant de la potasse et d'autres engrais minéraux. Pour réduire l'engrais, l'engrais est traité avec un additif organique, qui est utilisé comme produit de la distillation de l'huile avec un point d'ébullition de 310-420 ° C dans une quantité de 0,05 à 1,0% en poids d'engrais. La teneur en fractions de poussière au cours du traitement du chlorure de potassium avec le réactif déclaré diminue 25 fois avec une diminution de la consommation de réactif. 1 onglet.
L'invention concerne un procédé de production de chlorure de potassium, utilisé comme engrais, par flottation à partir de minerai de potasse, comprenant le traitement du chlorure de potassium dans le processus de flottation avec un agent tensioactif, qui utilise une fraction d'huile avec un point d'ébullition de 310-420 ° C, une déshydratation, un séchage et des traitement avec des réactifs: ferrocyanure de potassium, urée et polyéthylène glycol. Cette méthode permet d’éliminer l’hygroscopicité et d’empêcher la prise en masse, tout en maintenant une bonne solubilité et une digestibilité rapide des plantes. 2 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne des procédés de production d'engrais minéraux et peut être utilisée dans des entreprises avec des déchets de chlorure de potassium et de carbonate de calcium. L’essence de l’invention réside dans le fait que le chlorure de potassium à grains fins est mélangé à un réactif contenant du carbonate de calcium dans le rapport KCl: CaCO.3 = 1: (0,2 - 4,0), puis le mélange est traité avec un liant - une solution aqueuse de lignosulfonate. Lorsque cette solution aqueuse de ligosulfonate est utilisée avec une concentration de 10 à 35% en poids. Lors du mélange, des micro-composants de bore et / ou de manganèse et / ou de cobalt et / ou de fer sont ajoutés sous forme de solutions aqueuses de leurs sels. Le procédé proposé permet d’obtenir un engrais à haute composition agrochimique. 4 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne une technologie permettant de produire du chlorure de potassium sans poussière et pouvant être utilisée dans la production d'engrais potassiques, ainsi que la mise au point d'une technologie permettant de réduire les coûts de production et d'améliorer les propriétés des produits finis en tant que consommateur. Cette tâche est réalisée en appliquant un traitement combiné du chlorure de potassium avec des réactifs antipoussière, comprenant un prétraitement d'une suspension de chlorure de potassium avec une émulsion de paraffines solides à raison de 10 à 100 g / t KCl, puis un traitement au chlorure de potassium après séchage avec des suppresseurs de poussières organiques solubles dans l'eau. 1 onglet.
L'invention concerne la technologie des engrais à base de potasse présentant des propriétés physico-mécaniques améliorées du fait du conditionnement de réactifs spéciaux. L'essence de l'invention: le procédé de flottation au chlorure de potassium est traité simultanément avec un hydrocarbure contenant 0,5 à 2,0% en poids d'acides naphténiques et une solution aqueuse alcaline. On utilise l’huile minérale comme hydrocarbure, dans laquelle on ajoute 0,5 à 2,0% en poids d’acides naphténiques ou de gasoil sous vide déshuilé. Comme solution alcaline utilisant une solution de soude caustique, de potassium caustique, de la soude à une vitesse d’au moins 0,1 kg / t. 3 ch f-ly, 1 onglet.
L'invention concerne la technologie des engrais granulaires, y compris le traitement de fractions pulvérisées avec un liant et le pressage subséquent avec de grandes classes. Le métasilicate de sodium est utilisé comme liant et la fraction en poudre à 80-120 ° C est humidifiée à 2,0-8,0% en poids avec une solution aqueuse d’un liant à une température de 50-100 ° C. 1 Cp f-ly, 1 onglet.
La présente invention concerne la technologie de production d'engrais granulaires pour potasse et vise à améliorer leurs propriétés physico-mécaniques - résistance, résistance à l'humidité. Un procédé de conditionnement des granulés est proposé, selon lequel les granulés obtenus par le procédé de pressage, après classification, sont traités avec une solution aqueuse d'urée à un débit de 0,5 à 2,0 kg par tonne de granulé. Humidification à 0,4-2,0% (poids) Après le mélange, les granulés dans le mélangeur sont séchés jusqu'à une teneur en humidité d'au plus 0,2% (poids), refroidis et traités avec un suppresseur de poussière. 2 ch f-ly, 1 onglet.
Utilisation: en agriculture. Le minerai de phosphate de l'invention est acidifié avec de l'acide nitrique, les sels de calcium sont éliminés, la solution est neutralisée avec de l'ammonium, la solution de NP résultante est évaporée, du chlorure ou du sulfate de potassium est injecté et 0,6 à 1,6% en poids d'oxyde de magnésium est ensuite durci ou granulé.. L'oxyde de magnésium est utilisé pré-calciné avec une taille de particule de 0,2 à 3,0 mm. Empêche la prise en masse et le gonflement de l'engrais pendant le stockage. 1 HP FF, 3 onglet.
L 'invention concerne un procédé de production d' engrais à partir de déchets d 'aluminium, ainsi que des procédés de fertilisation du sol à l' aide de flux de déchets provenant du procédé de réduction de l 'aluminium. Le procédé de fertilisation du sol comprend l’introduction d’un mélange d’éléments minéraux, composé de sels de potassium et d’oligo-éléments. En tant que mélange d'éléments nutritifs contenant des déchets contenant de l'aluminium, pré-traité avec un fondu fondu, puis séparant les phases aluminium et sel, la phase saline étant concassée à une taille de particule ne dépassant pas 10 mm. Les déchets d'aluminium contiennent de l'oxyde d'aluminium, des sels, des oxydes ou des nitrures de baryum, du calcium, du cuivre, du fer, du magnésium, du manganèse et du titane, ainsi que du nitrure d'aluminium, et le flux fondu contient de 90 à 95% en poids de chlorure de potassium. L'engrais pour le sol est un mélange contenant du potassium. L'engrais est obtenu en traitant des matériaux contenant de l'aluminium avec un fondu en fusion. D'autres sels et d'autres matériaux peuvent être ajoutés au flux. 2 sec. et 3 z.p. f-ly, 10 onglet.
L'invention concerne la technologie permettant d'obtenir du chlorure de potassium non agglomérant et peut être utilisée dans la production d'engrais potassiques, ainsi que la mise au point d'une technologie permettant de réduire les coûts de production et d'améliorer les propriétés du produit fini pour le consommateur. Cette tâche est réalisée en appliquant un traitement combiné du chlorure de potassium avec des agents anti-agglomérants, y compris un prétraitement d'une suspension de chlorure de potassium avec une émulsion de paraffines solides en une quantité de 10-150 g / t KCl et un traitement ultérieur du chlorure de potassium après séchage avec des agents anti-agglomérants solubles dans l'eau. Les paraffines ayant un point de fusion d’au moins 42-45 ° C et une teneur en fractions à haut point d’ébullition d’un point d’ébullition de 320 ° C et supérieur ou égal à 95% sont utilisées en tant que paraffines solides; lorsque la consommation de paraffine est comprise entre 10 et 150 g / t, les coûts de production de chlorure de potassium non agglomérant sont réduits de 2 à 3 fois. 1 onglet.
L'invention concerne la technologie permettant d'obtenir du chlorure de potassium à grain fin et contribue à réduire le caractère poussiéreux du produit. L’essence de la méthode réside dans le fait que le chlorure de potassium à grain fin avant conditionnement est classé selon une taille de particule de 0,1 mm et que chacune des deux fractions obtenues est conditionnée séparément, puis que la petite fraction est humidifiée dans un mélangeur à turboloplaste à une teneur en humidité de 3 à 4% et mélangée à la fraction grossière. Comparé au chlorure de potassium à grain fin, obtenu par un procédé connu, il a une pyamie 2,5 fois moins importante. 2 onglet.
L'invention concerne la fabrication d'engrais granulaire présentant des propriétés physico-mécaniques améliorées du fait du conditionnement avec des réactifs spéciaux. Les granules sont conditionnés avec une solution aqueuse d’alcools 1,3-dioxane et de carbamide dans un rapport pondéral de 1: 0,5-2. Un tel traitement permet d'améliorer la résistance à l'humidité et la résistance des granulés. 1 h l'élément f., 1 onglet.
Les cendres résultant de la combustion à haute température de charbon de bois sont traitées au potassium caustique avec teneur en K.2O 120-200 g / dm 3 à 95 - 105 ° C pendant 2,5 - 3,5 h par rapport au rapport molaire SiO2: K20 = 0,95 - 1,05, la masse réactionnelle résultante est filtrée et le filtrat est évaporé. 1 onglet.
L'invention concerne un procédé de production d'engrais complexes granulaires phosphore-potassium pour augmenter la résistance de granulés, augmenter le rendement en fractions cibles pendant la granulation et réduire la consommation d'énergie. Les engrais complexes phosphore-potassium sont obtenus en granulant le mélange de superphosphate simple ou double en poudre avec du chlorure de potassium en présence d'humidité, puis en séchant les granulés obtenus, en utilisant du chlorure de potassium de granulométrie inférieure à 0,2 mm égal à 50 - 95% en poids. L'utilisation de chlorure de potassium d'une telle taille assure l'uniformité de son mélange avec le superphosphate en poudre. L'engrais granulé phosphate-potassium est maintenu dans le granulateur à une température de 20 à 60 ° C et à une humidité de 10 à 19% en poids. 1 ch f-ly, 2 onglet.
L'invention concerne des procédés permettant d'empêcher la formation de poussières lors du traitement de granulés, en particulier d'engrais de potasse granulés. La méthode est basée sur l'augmentation des propriétés adhésives du produit et la réduction de l'hygroscopicité. Le procédé consiste à traiter le chlorure de potassium avec un additif organique, de la mélasse et un sel inorganique, qui utilise des solutions de chlorures de calcium ou de magnésium avec un rapport massique des composants 1: (0,5 - 2), respectivement. Les composants sont mélangés et ce mélange est appliqué sur les granules formés du produit fini en une quantité de 0,15 à 1% en poids de l'engrais minéral. Le chlorure de calcium est utilisé sous forme de concentration de 30 à 40% et le chlorure de magnésium sous forme de concentration de 20 à 30%. 1 ch f-ly, 1 onglet.
Utilisation: dans la technologie des engrais minéraux sans poussière et peut être utilisé dans les entreprises produisant de la potasse et d’autres engrais minéraux. SUBSTANCE: la méthode d'obtention d'un engrais potassique sans poussière comprend le traitement du chlorure de potassium avec un additif organique, dans lequel le goudron de glycérine de qualité est utilisé à raison de 0,02 à 0,3% en poids de l'engrais. La teneur en fractions de poussières dans le chlorure de potassium diminue de 73,1 à 38,4-6 mg / kg, c'est-à-dire 1.9-12.2 fois. 1 onglet.
Le procédé de production de sulfate de potassium
L'invention vise à produire du sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d'ammonium en milieu aqueux. La méthode implique l’interaction d’une solution de sulfate d’ammonium avec une suspension de chlorure de potassium, suivie de la séparation du sel double de sulfate de potassium - ammonium et de son traitement avec une solution diluée de chlorure de potassium à W: T = 0,7-1,5. Le produit résultant est isolé sur un filtre, lavé et séché. Le filtrat est renvoyé à la préparation de la suspension de chlorure de potassium. L'interaction de la solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium est réalisée avec le retour du sel double de sulfate de potassium - ammonium, qui est le produit de l'interaction de la solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium dans une quantité allant jusqu'à 100% et du rapport liquide à solide inférieur ou égal à 7 dans le mélange réactionnel. Dans ce cas, une solution de sulfate d'ammonium est servie par portions avec une augmentation de la consommation totale de chlorure de potassium de 5-15%. L'invention permet de réduire la teneur en fractions fines (inférieures à 0,08 mm) dans le produit cible tout en maintenant la qualité. 2 onglet.
L'invention concerne une technique permettant de produire du sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d'ammonium en milieu aqueux.
Un procédé de production de sulfate de potassium est connu en faisant réagir du sulfate d'ammonium cristallin avec une taille de cristal inférieure à 60 mesh. avec une solution aqueuse contenant du chlorure de potassium à une température de 0 à 100 ° C (voir la demande japonaise N ° 51-35479, classe C 01 D 5/06, publiée en 1976 022 N 2-887). La méthode ne permet pas d'obtenir un produit de haute qualité en termes de contenu de la substance principale et de la composition, et difficile à mettre en oeuvre, car nécessite l'utilisation de sulfate d'ammonium avec un degré de dispersion élevé. Procédé d'obtention de sulfate de potassium par interaction de chlorure de potassium avec du sulfate d'ammonium en présence d'ammoniac (voir le brevet allemand N 946434, classe 12 L 19.2.53-12.7.50, utilisant du sulfate d'ammonium sous forme de solution aqueuse à 38-40%.
L'inconvénient de cette méthode est la présence dans le produit d'un grand nombre de particules de poussière (moins de 60 microns) dues à l'effet de relargage de l'ammoniac.
Procédé d'obtention de sulfate de potassium (prototype), comprenant l'interaction d'une solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium, suivi de la séparation du sel double de sulfate de potassium et d'ammonium et de son traitement avec une solution diluée refroidie de chlorure de potassium avec libération du produit cible et de la liqueur mère, envoyée au stade de l'obtention du sel double; le produit visé est traité avec une solution de chlorure de potassium à 0,5-1,5% (voir le brevet de la République du Bélarus N 1469 selon la demande N 2454 du 26/09/94 intitulée "Méthode de production de sulfate de potassium", inscrite au registre de l'invention le 3 juillet 1996).
L'inconvénient de cette méthode est la présence dans le produit cible d'une quantité importante de fines fractions de sulfate de potassium, ce qui complique sa manipulation, son transport et son application directe pour diverses cultures. La présente invention consiste à réduire la teneur en fractions fines (moins de 0,08 mm) dans le produit cible tout en maintenant la haute qualité du sulfate de potassium contenant au moins 50% de K.2O et l'ion chlorure ne dépasse pas 0,5%.
Obtenir un résultat technique à la méthode proposée pour obtenir du sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d’ammonium, y compris l’interaction de la solution de sulfate d’ammonium avec une suspension de chlorure de potassium, suivie de la séparation du sel double de sulfate de potassium et d’ammonium et de son traitement avec une solution de chlorure de potassium à: T: 0,7 - 1.5, la sélection du produit obtenu sur le filtre, son lavage et son séchage avec retour du filtrat à la préparation de la suspension, caractérisés en ce que l'interaction d'une solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium renvoient les produits de leur interaction: phase solide (sel double - jusqu'à 100% et phase liquide - W: T 7 dans le mélange réactionnel; la solution de sulfate d'ammonium est servie par portions avec une augmentation de la consommation totale de chlorure de potassium dans le processus de 5 à 15 %
Le tableau 1 montre la dépendance des modifications de la distribution granulométrique des produits commercialisables par rapport aux paramètres technologiques spécifiés pour la production de sulfate de potassium conformément au procédé proposé.
Dans les exemples 7 à 14, les réactifs ont été appliqués en 5 étapes et dans les exemples 15 à 16, en deux étapes.
Le tableau ci-dessous montre que la mise en oeuvre de la méthode conforme au prototype permet d'obtenir un produit ayant une teneur en fraction de 0,08 m (80 microns) à 60%. Ce produit est largement utilisé pour obtenir des formes instantanées d'engrais, des engrais complexes sans chlore NPK et PK, et subit également une granulation par des méthodes connues. Cependant, l'introduction directe de sulfate de potassium finement dispersé, ainsi que lors de sa surcharge et de son transport, pose un certain nombre de problèmes graves (époussetage, perte de produit, etc.).
Comme le montrent nos recherches, l'étape décisive à laquelle se situe la formation de cristaux de sulfate de potassium est l'opération consistant à obtenir le double sel de sulfate de potassium et d'ammonium. Les opérations ultérieures ne conduisent qu'à une augmentation de K2O et le produit final et d'améliorer sa composition granulométrique n'est possible que par la classification.
Le tableau (voir p. 2-6) montre que la teneur en petites classes du produit final peut être réduite en renvoyant à la tête du processus une partie du double sel formé par l'interaction d'une suspension de chlorure de potassium avec une solution de sulfate d'ammonium. Lorsque la phase solide revient, qui est le centre de cristallisation, les cristaux du double sel obtenu grossissent et lorsqu'ils sont renvoyés dans une proportion pouvant aller jusqu'à 100% (voir page 5), la teneur en fraction est presque divisée par deux dans le produit final, soit -0,08 mm. Une nouvelle augmentation du retour, bien que conduisant à une diminution non significative de la part des petites classes dans le produit cible (voir section 6), n’est pas opportune d’un point de vue économique en raison d’une augmentation significative des flux. De plus, il y a une diminution du contenu de K2O dans le produit cible.
Un autre facteur important influant sur la formation de cristaux du sel double résultant est le retour de la phase liquide, obtenue après séparation de la suspension, en tête du processus. Cela réduit considérablement la force motrice du processus en raison de la dilution de la solution de sulfate d'ammonium dans la solution mère. Un résultat similaire a été obtenu en divisant le flux de solution de sulfate d'ammonium (alimentation par portions) en plusieurs parties. D'un point de vue technique, compte tenu du résultat final, on a préféré diviser ce flux en deux à cinq parties égales. Dans le même temps, la diminution du contenu des petites classes du produit cible a été réduite de 5% (voir paragraphes 6 et 7) et le contenu de K a été augmenté.2O dans le produit cible.
Avec l'augmentation de W: T de la masse réactionnelle de 3,5 à 7 ou plus, une croissance progressive des cristaux de double sel a été observée avec une diminution simultanée de la teneur en produit final K2O. Par conséquent, il a été jugé inutile d’augmenter F: T> 7. Simultanément, pour obtenir le produit cible à teneur en K2O> 50%, la consommation totale de chlorure de potassium (voir p. 12, 13) a été augmentée de 5 et 15%. Cette technique a permis d’obtenir un produit répondant aux exigences internationales en matière de contenu de K2O.
Une nouvelle augmentation de la consommation de chlorure de potassium n’est pas économiquement réalisable, car la qualité du produit répond pleinement aux exigences globales (K2O 50%). La suspension de chlorure de potassium, obtenue en mélangeant du chlorure de potassium avec la liqueur mère obtenue dans les deuxième et (ou) premiers étages de conversion, est introduite avec une solution de sulfate d'ammonium dont le flux est divisé en portions.
Sans diviser le flux de solution de sulfate d'ammonium, par exemple, lors de l'application de la solution entière à la tête du procédé dans la phase liquide du mélange réactionnel, il se forme un excès temporaire de sulfate d'ammonium, car dans la période initiale, une partie du chlorure de potassium est sous forme cristalline. Lorsque cela se produit, il se produit une cristallisation du double sel élargi enrichi en sulfate d’ammonium et lors d’un traitement ultérieur avec du chlorure de potassium, pour obtenir une teneur en K conforme.2O produit échoue.
Le tableau 2 montre la dépendance du contenu de K2O en sel double provenant de la consommation de sulfate d'ammonium avec son excès local (alimentation non fractionnée): les données montrent que lors de la préparation du sel double, il est inacceptable d'avoir un excès de sulfate d'ammonium dans la masse réactionnelle, car cela entraîne l'enrichissement en cristaux de ce sel en raison de la formation de solide solutions de composition variable.
La méthode est la suivante.
Le sulfate d'ammonium est dissous dans l'eau pour former une solution avec (NH4)2SO4 38%. L'utilisation de solution prête est possible. Suspension de chlorure de potassium obtenue en mélangeant le chlorure de potassium cristallin et la liqueur mère résultant de la séparation de la masse réactionnelle une fois le processus terminé - la deuxième étape de la conversion est soumise à une interaction avec une solution de sulfate d'ammonium, qui est servie à plusieurs stades (généralement de 3 à 5). Pour la période de démarrage, une suspension de chlorure de potassium est préparée à partir d’eau et de chlorure de potassium. Dans un processus continu, la suspension résultante est concentrée et filtrée. Une partie de la phase solide et de la liqueur mère clarifiée est renvoyée en tête du processus, tandis que le retour de la phase solide est généralement compris entre 30 et 100%, et le retour de la phase liquide est déterminé par le fait que W: T dans la suspension de sel double était de 5 à 7. Il est possible de renvoyer une suspension dirigée vers une condensation, ou une partie d'une suspension condensée, au lieu d'une phase solide filtrée. En même temps, une surveillance constante de W: T de la masse réactionnelle est nécessaire et, en cas d’utilisation d’une suspension non épaissie en guise de rappel, elle est envoyée pour préparer une suspension de chlorure de potassium avec la liqueur mère de la deuxième étape de conversion.
La phase solide filtrée - un double sel de sulfate d'ammonium et de potassium est traitée avec une solution diluée de chlorure de potassium à 5-15%, après quoi la suspension est filtrée. La phase liquide est dirigée vers l'étape d'obtention du sel double, et le solide est lavé et séché pour obtenir le produit cible.
La phase liquide obtenue après filtration du double sel de sulfate de potassium et d'ammonium est séchée pour produire des engrais NK, ou elle est traitée de manière connue.
1000,0 poids heures / heure de sulfate d'ammonium, selon GOST 9097-82, contenant 27,3% de NH4 + ; 72,5% SO4 -- ; 0,2% H2O a été dissous dans 1552,7% en poids heures / heure d’eau pour obtenir une solution à 39,1% de sulfate d’ammonium, qui a été ajoutée en cinq flux égaux à une suspension contenant 1108,8% poids. chlorure de potassium selon la composition GOST 4668-83: 50,68% de K +; 1,12% de Na +; 47,7% de Cl -; 0,5% H2O et 1246,5 wt.h. de l'eau Les points d'entrée de la solution de sulfate d'ammonium dans l'appareil de conversion étaient situés à égale distance les uns des autres, garantissant la concentration minimale de sulfate d'ammonium dans la phase liquide du mélange réactionnel.
La suspension résultante a été agitée dans une machine de flottation à plusieurs chambres à température normale, après quoi la suspension a été concentrée et filtrée sur un filtre sous vide. La liqueur mère en une quantité de 3679,3 w / h / heure et la phase solide en une quantité de 1128,7 w / h / heure ont été renvoyées en continu à la tête du processus pour obtenir un double sel, tandis que la liqueur mère a été partiellement utilisée pour préparer une suspension de chlorure de potassium.
Après réception du filtrat et de l'eau de lavage dans la deuxième étape de la conversion, l'alimentation en eau pour la préparation de la suspension de chlorure de potassium a été arrêtée et la solution combinée de la deuxième étape a été fournie à la place.
Après stabilisation des courants à une rétention de phase solide à 100%, on a obtenu 1228,7 poids / heure du double sel filtré de sulfate de potassium et d'ammonium de composition 36,0% de K +; 4,09% NH4 + ; 0,01 Na +; 53,28%4 -- ; 1,42% Cl -; 5,14% H2O, avec la teneur en fractions + 0,08 mm - 93,2%; -0,08 mm - 6,8% et 11669,1% poids de solution mère / heure (sels = 30,78%), dont une partie à raison de 7756,5% en poids h. retourné à la préparation d'une suspension de chlorure de potassium, et 3912,6 wt.h. séché pour former un sous-produit de la composition: 15,85% de K +; 21,35% NH4; 1,07% de Na +; 14,72% O4 2-; 47,01% Cl -.
Le sel double a été traité avec une solution à 10% de chlorure de potassium, absorbée en une quantité de 1228,7 parties en poids par heure, obtenue en dissolvant du chlorure de potassium cristallin dans de l'eau. La suspension a été filtrée sur un filtre sous vide et lavée avec de l'eau pour obtenir une solution qui a été envoyée à l'étape d'obtention d'un sel double et la phase solide qui a été séchée pour obtenir le produit cible ayant la composition chimique suivante: 42,5% de K +; 55,6% SO4 2-; 1,07% NH4 + ; 0,3% de Cl -; 0,03% de Na; 0,5% H2O.
Teneur en fractions: +0,08 mm - 90,3%; - 0,08 mm - 9,7%.
Exemple 2 Conformément à l'exemple 1, on a obtenu un sel double, mais au lieu du sel double filtré sous forme de résine, on a utilisé une suspension épaissie du sel double avec W: T = 1 en une quantité de 2260,8 parties en poids par heure et en conséquence, une réduction de la consommation de liqueur mère pour la préparation. suspension de chlorure de potassium à W: T de la masse réactionnelle 6, et le processus de conversion a été réalisé en cascade de mélangeurs horizontaux. Le sel double résultant a été traité avec une solution à 12% de chlorure de potassium, filtré, lavé et séché. Vous avez obtenu le produit final contenant 51,0% de K2O; 0,38% Cl, fractions de -0,08 mm à 9,5%.
Exemple 3 Conformément à l'exemple 1, un sel double a été obtenu, mais au lieu du sel double filtré, une suspension de sel double non concentrée a été utilisée sous la forme d'un réservoir et la solution de sulfate d'ammonium a été fournie en 3 flux égaux.
Reçu le produit final contenant K2O = 51,3%; Cl - = 0,40%; fractions - 0,08 mm - 10,2%.
Procédé d'obtention de sulfate de potassium à partir de chlorure de potassium et de sulfate d'ammonium, comprenant l'interaction d'une solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium, la sélection du sel double de sulfate de potassium - ammonium et son traitement avec une solution de chlorure de potassium dans un rapport liquide à solide égal à 0,7 - 1,5, la sélection le produit résultant, son lavage, caractérisé en ce qu 'ils effectuent un retour en retour du sel double de sulfate de potassium-ammonium, qui est le produit de l'interaction d'une solution de sulfate d'ammonium avec une suspension de chlorure de potassium, en une quantité allant jusqu'à 100% et en phases liquides. Avant que le rapport liquide / solide soit inférieur ou égal à 7 dans le mélange réactionnel, la solution de sulfate d'ammonium est introduite par lots avec une augmentation de la consommation totale de chlorure de potassium de 5-15%, le produit résultant est isolé sur le filtre, le filtrat est renvoyé à la préparation d'une suspension de chlorure de potassium, après lavage le produit isolé est séché.
PC4A - Enregistrement de l'accord sur la cession d'un brevet d'invention de l'URSS ou d'un brevet d'invention de la Fédération de Russie
Ancien titulaire du brevet: Société par actions "Institut d'halurgie"
(73) Brevetée: Société anonyme "VNII Galurgii"
Le contrat n ° РД0020034 est enregistré le 26 mars 2007.
Méthodes de conversion pour la production de sulfate de potassium
Considérons une méthode de conversion pour la production de sulfate de potassium, exemple d'interaction du chlorure de potassium avec l'épisome:
2KS1 + MgS04 MgClj + K2S04
Le processus se déroule en deux étapes, avec la formation de shenit92 à la première étape. Pour obtenir le rendement maximal en chenite, le point Ci (fig. 50) de la composition du mélange initial doit être situé sur la ligne de solidification de SR, allant du pôle de la chenite III au point P, dont la position correspond à la composition de la liqueur mère saturée en chenite, KC1 et Cainite. La solution de liqueur P - chenite est jetée et la chenite est traitée avec du chlorure de potassium en milieu aqueux pour former du sulfate de potassium et la liqueur mère A, saturée de chlorure de potassium, de sulfate de potassium et de chenite. Cette solution est complètement utilisée dans la première étape de conversion et le cycle est donc fermé. Pour le sulfate de potassium de haute qualité (
52% de K2O), il est conseillé d’utiliser du chlorure de potassium à haute teneur en substance principale 93.
Un certain nombre de variantes du schéma envisagé ont été développées. Pour augmenter le degré d'utilisation du potassium, ils effectuent l'évaporation et le refroidissement des liqueurs de chenite avec la libération de sels de potassium sous forme de chlorure de potassium et de léonite, qui sont recyclés. Résidu et refroidissement
Fig. 50. Solubilité dans un système aqueux 2KCl + MgS04
Technologie des sels minéraux (services publics, pesticides, sels industriels, oxydes et acides)
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Etude du processus de conversion du sulfate de potassium en chlorure de potassium du champ de Tubegatan et mirabilite du champ de Tumruk
Rubrique: Technologie chimique et industrie
Date de publication: 10/21/2017
Article consulté: 26 fois
Description bibliographique:
Rakhmatov Kh. B., N. Sultonov, N. Buronov. Enquête sur le processus de conversion du sulfate de potassium en chlorure de potassium du gisement Tubegatan et Mirabilit du gisement Tumruk // Technika. La technologie. Ingénierie ?? 2018. ?? №1. ?? Pp. 35-39. ?? URL https://moluch.ru/th/8/archive/76/2753/ (date d'accès: 29/11/2018).
Pour les expériences, nous avons utilisé du chlorure de potassium DZKU, obtenu par la méthode de flottation du champ de Tyubegatan, avec la composition chimique suivante, masse. %: KCI - 98,23, NaCI - 0,77, H2Environ - 1,0 et dépôts de Temryuk mirabilite purifiés de la composition chimique suivante, masse. % Na2SO4 - 45,55, H2O - 54,45.
Des expériences sur la conversion du sulfate de potassium ont été réalisées dans un laboratoire comprenant un réacteur en verre et quartz avec un agitateur et chauffé électriquement. La température de conversion dans le réacteur a été maintenue à l'aide d'un thermomètre à contact TK-300 avec une précision de ± 1 ° C. La vitesse de rotation et la température sont réglables en continu.
La conversion de la production de sulfate de potassium a été réalisée en deux étapes: I - la conversion du mirabilite, du chlorure de potassium en glaserite et de la solution mère de glaserite. II - l'interaction de la glaserite de stade I avec le KCI et l'eau avec la formation de sulfate de potassium.
Après la première étape, la liqueur mère a été soumise à une évaporation afin d’extraire le chlorure de sodium de la liqueur mère [1].
Dans la première étape de la conversion, le mirabilite et le chlorure de potassium interagissent avec la liqueur mère pour former de la glaserite. Le temps de conversion optimal est de 1 heure. La température de la première étape est 50–60 ° С. Les résultats de l’étude ont montré qu’à 50–60 ° C, l’eau faisant partie de la mirabilite se séparerait et que la mirabilite se dissoudrait sous forme d’ions Na + // SO42–– H2O.
Fig.1. L'influence de W: T sur la densité (g / cm 3) de la suspension de glaserite
Fig. 2. L’effet de W: T sur la viscosité (mPa.s) de la suspension de glaérite
L'influence de la densité W: Tna (g / cm 3) de la suspension de glaérite